这是用户在 2024-12-25 14:17 为 https://app.immersivetranslate.com/pdf-pro/e3b698f8-d08f-422d-8e75-48aba1be8fc6 保存的双语快照页面，由 沉浸式翻译 提供双语支持。了解如何保存？
rencana produksi bulanan yang disesuaikan dengan karakteristik hujan bulanan yang bersangkutan. Hal ini bersangkutan dengan target produksi tahunan yang akan dicapai.
与相关的每月降雨特征相适应的月度生产计划。这与将要实现的年度生产目标有关。

E. Pengaruh pada rancangan sarana penyaliran tambang
E. 对矿山排水设施设计的影响

Metode penambangan yang menggunakan metode open pit, akan menghasilkan lubang bukaan tambang. Apabila curah hujan pada daerah tersebut tinggi, maka akan menghasilkan debit air limpasan dalam jumlah besar, yang kemudian masuk ke dalam pit. Oleh karena itu perlu dirancang sebuah sistem penyaliran tambang yang efektif, yang bertujuan untuk mengatasi masalah air pada pit, sehingga tidak mengganggu kegiatan penambangan. Sistem penyaliran tambang tersebut meliputi sump (sumuran pada dasar pit), saluran terbuka/paritan, dan kolam pengendapan (settling pond). (Lihat Tabel Data Curah Hujan tersebut diatas)
使用露天开采方法的采矿方式将产生矿山开口。如果该地区降雨量较高，则会产生大量的径流水，随后流入坑内。因此，需要设计一个有效的矿山排水系统，旨在解决坑内的水问题，以免干扰采矿活动。该矿山排水系统包括坑底的沉淀池、开放式渠道/沟渠和沉淀池。

F. Limpasan air permukaan
F. 表面水流

Limpasan air permukaan (Ro) sangat tergantung dari sifat-sifat meteorologi dan kondisi DAS atau daerah tangkapan hujan. Pola aliran limpasan air permukaan dapat dilihat pada Gambar 4.5. Persamaan untuk menyelesaikan aliran air permukaan di lapangan yang dipengaruhi oleh kondisi morfologi, vegetasi, tanah/batuan adalah dengan metode Dinas Konservasi Tanah Amerika (Soil Conservation Service, SCS)
地表径流（Ro）非常依赖于气象特性和流域或降雨集水区的条件。地表径流的流动模式可以在图 4.5 中看到。解决受地形、植被、土壤/岩石条件影响的现场地表水流动的方程是采用美国土壤保护局（Soil Conservation Service, SCS）的方法。
(Hammer & Mac Kitchen, 1981). Metode ini merupakan model konseptual yang menganalogikan proses infiltrasi sebagai faktor penentu yang terintegrasi dengan aspek hidrologi.
（Hammer & Mac Kitchen，1981）。该方法是一个概念模型，将渗透过程类比为与水文学方面相结合的决定性因素。
Volume aliran air permukaan tanah atau infiltrasi (Ro, mm) dihitung melalui Persamaan 4.1:
地表水流量或渗透量（Ro，毫米）通过公式 4.1 计算：
R o = ( p − 0 , 2 S ) 2 ( p + 0 , 8 S ) R o = ( p − 0 , 2 S ) 2 ( p + 0 , 8 S ) Ro=((p-0,2S)^(2))/((p+0,8S))R o=\frac{(p-0,2 S)^{2}}{(p+0,8 S)}
di mana, P adalah curah hujan dan S adalah retensi potensial maksimum, semua dalam satuan mm. Nilai retensi potensial maksimum ( S , mm S , mm S,mm\mathrm{S}, \mathrm{mm} ) dipengaruhi oleh nilai CN , seperti terlihat pada Persamaan 5.2:
在哪里，P 是降雨量，S 是最大潜在保留，单位均为毫米。最大潜在保留值（ S , mm S , mm S,mm\mathrm{S}, \mathrm{mm} ）受 CN 值的影响，如方程 5.2 所示：
S = 25.400 CN − 254 S = 25.400 CN − 254 S=(25.400)/(CN)-254\mathrm{S}=\frac{25.400}{\mathrm{CN}}-254
Simbol CN adalah Bilangan Kurva (BK) yang nilainya berkisar antara 0 dan 100 (Arsyad, 1989). Besaran nilai Bilangan Kurva sangat dipengaruhi oleh kondisi tipe tanah/batuan, penggunaan lahan, vegetasi, dan kondisi hidrologi daerah penelitian. Makin besar nilai BK akan berkorelasi dengan kondisi tata guna lahan dalam kondisi terganggu atau keadaan minim vegetasi yang dapat mengakibatkan longsor atau banjir.
符号 CN 是曲线数（BK），其值范围在 0 到 100 之间（Arsyad，1989）。曲线数的大小受到土壤/岩石类型、土地利用、植被和研究区域水文条件的影响。BK 值越大，与受干扰的土地利用条件或植被最小的状态相关，可能导致滑坡或洪水。
Tata guna lahan (Gambar 5.46) yang berpengaruh daerah penelitian yaitu semak belukar yang menempati 78 persen yaitu 161 , 78 km 2 161 , 78 km 2 161,78km^(2)161,78 \mathrm{~km}^{2}. Selanjutnya, tata guna lahan dikorelasikan dengan nilai standar BK yang dikalikan dengan luas daerah pengaruh dan akan menghasilkan nilai BK daerah penelitian. Hasil perhitungan menyimpulkan, nilai BK keseluruhan hasil rata-rata dari BK dan luas masing-masing tata guna lahan daerah penelitian adalah sebesar 71,89.
塔塔土地利用（图 5.46）影响研究区域，即占 78%的灌木丛，即 161 , 78 km 2 161 , 78 km 2 161,78km^(2)161,78 \mathrm{~km}^{2} 。接下来，土地利用与标准 BK 值相关联，标准 BK 值乘以影响区域的面积，将产生研究区域的 BK 值。计算结果得出，研究区域各土地利用类型的 BK 值和面积的整体平均值为 71.89。
Tabel 5.10. Bilangan kurva (BK) tata guna lahan daerah penelitian
表 5.10. 研究区域土地利用曲线数（BK）
Tata guna lahan  塔塔古纳拉汉 BK
Luas
( km 2 ) km 2 (km^(2))\left(\mathrm{km}^{2}\right)
Luas (km^(2))| Luas | | :---: | | $\left(\mathrm{km}^{2}\right)$ |
 % Luas BK × × xx\times Luas
Hutan Lahan Kering Sekunder
干旱次生林		 66 2.23 1 147.18
Semak-belukar  灌木丛 70 161.78 78 11 , 324.80 11 , 324.80 11,324.8011,324.80
Tanah terbuka  开放土地 74 5.46 3 404.08
Perkebunan  种植园 80 37.81 18 3 , 025.05 3 , 025.05 3,025.053,025.05
207.29 100 14 , 901.12 14 , 901.12 14,901.1214,901.12
Rerata BK 71,89
Tata guna lahan BK "Luas (km^(2))" % Luas BK xx Luas Hutan Lahan Kering Sekunder 66 2.23 1 147.18 Semak-belukar 70 161.78 78 11,324.80 Tanah terbuka 74 5.46 3 404.08 Perkebunan 80 37.81 18 3,025.05 207.29 100 14,901.12 Rerata BK 71,89| Tata guna lahan | BK | Luas <br> $\left(\mathrm{km}^{2}\right)$ | % Luas | BK $\times$ Luas | | :---: | :---: | :---: | :---: | :---: | | Hutan Lahan Kering Sekunder | 66 | 2.23 | 1 | 147.18 | | Semak-belukar | 70 | 161.78 | 78 | $11,324.80$ | | Tanah terbuka | 74 | 5.46 | 3 | 404.08 | | Perkebunan | 80 | 37.81 | 18 | $3,025.05$ | | | | 207.29 | 100 | $14,901.12$ | | Rerata BK | | | | 71,89 |
Selain nilai BK, faktor penentu limpasan air permukaan pada daerah tangkapan hujan adalah curah hujan bulanan. Hasil perhitungan limpasan air permukaan (Persamaan 5.2) di daerah penelitian pada daerah tangkapan
除了 BK 值，影响雨水集水区地表径流的决定性因素是月降雨量。在研究区域的集水区中，地表径流的计算结果（方程 5.2）
Gambar 5.46 adalah deskripsi pola aliran air permukaan pada batas IUP PT. Karangan Utama Coal. Pola aliran air permukaan daerah penelitian dipengaruhi oleh kondisi topografi/morfologi dan jaringan sungai. Pemodelan dengan menggunakan perangkat lunak dapat disimpulkan, pola aliran air permukaan secara dominan mengarah ke Sungai Marah dan Sungai Kelinjau. Sungai Marah menempati jalur aliran di sebalah timur batas IUP PT. Karangan Utama Coal.
图 5.46 是 PT. Karangan Utama Coal 采矿权边界上地表水流动模式的描述。研究区域的地表水流动模式受地形/形态和河流网络的影响。通过使用软件进行建模，可以得出结论，地表水流动模式主要朝向 Marah 河和 Kelinjau 河。Marah 河位于 PT. Karangan Utama Coal 采矿权边界东侧的流动通道。
Aliran dari sungai ini, mempunyai pola dari utara ke selatan. Sementara itu, Sungai Kelinjau menempati posisi sebelah barat dari batas IUP OP. Aliran sungai ini mengarah dari utara ke selatan. Jaringan sungai-sungai kecil bagian barat, seperti Nyelong, Gongsong, Le’es dan Ngen menuju Sungai Kelinjau dengan pola aliran dari timur ke barat. Selain itu, terdapat jaringan sungai bagian timur, seperti Tugong, Godong yang arah alirannya menuju ke Sungai Merah, dengan pola aliran dari barat ke timur.
这条河的水流模式是从北向南。同时，Kelinjau 河位于 IUP OP 边界的西侧。这条河的水流方向是从北向南。西部的小河流网络，如 Nyelong、Gongsong、Le’es 和 Ngen，向 Kelinjau 河流动，水流模式是从东向西。此外，东部还有一条河流网络，如 Tugong、Godong，其水流方向是向 Merah 河，水流模式是从西向东。

G. Evapotranspirasi  G. 蒸散发

Evapotranspirasi (ET) yang dihitung pada penelitian ini adalah evapotranspirasi aktual. Evapotranspirasi aktual yang diterapkan pada kondisi fisik dari daerah tangkapan hujan. Kondisi fisik daerah tangkapan hujan meliputi kemiringan lereng, geologi, bentuk lahan, serta parameter fisik lahan. Persamaan evapotranspirasi aktual menggunakan pendekatan metode Turc (Persamaan 5.3). Parameter penentu dan hasil perhitungan evapotranspirasi aktual dari daerah tangkapan hujan daerah penelitian pada daerah tangkapan hujan dapat dilihat pada persamaan 5.3, yaitu P (presipitasi atau P P P P P_(P)\mathrm{P}_{\mathrm{P}} rah hujan, mm) dan T (suhu, ∘ C ∘ C ^(@)C{ }^{\circ} \mathrm{C} ).
在本研究中计算的蒸散发（ET）是实际蒸散发。实际蒸散发适用于雨水集水区的物理条件。雨水集水区的物理条件包括坡度、地质、地形以及土地的物理参数。实际蒸散发的方程使用 Turc 方法（方程 5.3）。研究区域雨水集水区的实际蒸散发的决定参数和计算结果可以在方程 5.3 中看到，即 P（降水或 P P P P P_(P)\mathrm{P}_{\mathrm{P}} 毫米的降雨）和 T（温度， ∘ C ∘ C ^(@)C{ }^{\circ} \mathrm{C} ）。
ET r = P P 2 0 , 9 + 1 ( 300 + 25 ⋅ T m + 0 , 05 ⋅ T m ) 2 ET r = P P 2 0 , 9 + 1 300 + 25 ⋅ T m + 0 , 05 ⋅ T m 2 ET_(r)=(P^(P^(2)))/(sqrt(0,9+(1)/((300+25*T_(m)+0,05*T_(m))^(2))))\mathrm{ET}_{\mathrm{r}}=\frac{\mathrm{P}^{\mathrm{P}^{2}}}{\sqrt{0,9+\frac{1}{\left(300+25 \cdot \mathrm{~T}_{\mathrm{m}}+0,05 \cdot \mathrm{~T}_{\mathrm{m}}\right)^{2}}}}
Dari hasil perhitungan evapotranspirasi aktual daerah tangkapan hujan dapat diketahui, total evapotranspirasi aktual mempunyai nilai yaitu, 1 . 0 2 3 , 5 9 m m t h − 1 1 . 0 2 3 , 5 9 m m t h − 1 1.023,59mm_(th^(-1))\mathbf{1 . 0 2 3 , 5 9} \mathbf{m m}_{\mathbf{t h}^{-1}}. Perhitungan evapotranspirasi aktual lebih menekankan pada kondisi fisiologis tanaman dan kondisi permukaan, seperti kondisi hidrologi, jenis/tipe tanah, dan tata guna lahan kawasan tangkapan hujan atau DAS.
根据对雨水集水区实际蒸散发的计算结果，可以得知，总实际蒸散发的值为 1 . 0 2 3 , 5 9 m m t h − 1 1 . 0 2 3 , 5 9 m m t h − 1 1.023,59mm_(th^(-1))\mathbf{1 . 0 2 3 , 5 9} \mathbf{m m}_{\mathbf{t h}^{-1}} 。实际蒸散发的计算更强调植物的生理状态和表面条件，如水文条件、土壤类型/种类以及雨水集水区或流域的土地利用。

H. Imbuhan airtanah

Imbuhan airtanah (U) menggunakan prinsip keseimbangan neraca air. Keseimbangan air dipengaruhi air yang terinfiltrasi atau kontak dengan permukaan, yang berasal dari air hujan, dibandingkan dengan air yang keluar dari permukaan tanah, seperti limpasan air permukaan dan evapotranspirasi. Menurut Thornthwaite dan Mather (Healy & Cook, 2002), metode perhitungan imbuhan airtanah menggunakan prinsip keseimbangan air atau neraca air, yaitu
地下水补给（U）采用水量平衡原理。水量平衡受渗透或与表面接触的水的影响，这些水来自降雨，与从地表流出的水相比，如地表径流和蒸散。根据 Thornthwaite 和 Mather（Healy & Cook，2002），地下水补给的计算方法使用水量平衡原理或水量平衡，即
keseimbangan antara air masuk dan keluar dalam suatu cekungan airtanah. Pada penelitian ini, nilai lengas tanah atau kelembaban tanah ( Δ S ) ( Δ S ) (Delta S)(\Delta S) bernilai nol karena siklus tahunan yang berlangsung terus-menerus. Besarnya imbuhan airtanah(mm tahun − 1 − 1 ^(-1){ }^{-1} ) dihitung menggunakan Persamaan 5.4:
地下水盆地内水的进出平衡。在本研究中，土壤湿度或土壤含水量 ( Δ S ) ( Δ S ) (Delta S)(\Delta S) 的值为零，因为持续进行的年度循环。地下水补给量（毫米/年 − 1 − 1 ^(-1){ }^{-1} ）是通过公式 5.4 计算的：
U = P ◻ ETr ◻ Ro ± Δ S U = P ◻ ETr ◻ Ro ± Δ S U=P◻ETr◻Ro+-DeltaS\mathrm{U}=\mathrm{P} \square \mathrm{ETr} \square \mathrm{Ro} \pm \Delta \mathrm{S}
Di mana, P adalah curah hujan tiap tahun, ETr adalah evapotranspirasi aktual (real) dan Ro adalah air limpasan akibat efek dari impermeabilitas tanah. Semuanya dalam satuan mm. Hasil perhitungan imbuhan airtanah (U) pada daerah tangkapan hujan penelitian mempunyai nilai sebesar 1.465 , 86 mm th − 1 1.465 , 86 mm th − 1 1.465,86mmth^(-1)1.465,86 \mathrm{~mm} \mathrm{th}^{-1} dengan perincian nilai presipitasi/curah hujan § tahunan 2.621,85 mm th − 1 − 1 ^(-1){ }^{-1}, limpasan air permukaan (Ro) 132,4 mm th − 1 mm th − 1 mmth^(-1)\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1} dan evapotranspirasi aktual (ETr) sebesar 1.023,59 mm th − 1 mm th − 1 mmth^(-1)\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1}.
在哪里，P 是每年的降雨量，ETr 是实际蒸散发（真实），Ro 是由于土壤不透水性造成的径流。所有单位为毫米。研究区域的地下水补给量（U）计算结果为 1.465 , 86 mm th − 1 1.465 , 86 mm th − 1 1.465,86mmth^(-1)1.465,86 \mathrm{~mm} \mathrm{th}^{-1} ，年降水量/降雨量§为 2,621.85 毫米 th − 1 − 1 ^(-1){ }^{-1} ，地表径流（Ro）为 132.4 mm th − 1 mm th − 1 mmth^(-1)\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1} ，实际蒸散发（ETr）为 1,023.59 mm th − 1 mm th − 1 mmth^(-1)\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1} 。

5.2.2.2. Hidrogeologi  5.2.2.2. 水文地质

Hidrogeologi adalah interaksi antara airtanah dengan batuan bawah permukaan. Kondisi airtanah mempengaruhi aktivitas penambangan, baik pada tambang terbuka atau tambang bawah tanah, seperti kestabilan lereng tambang, peledakan batuan, terbentuknya void tambang, dan banjir pada front kerja pada tambang bawah tanah.
水文地质是地下水与地下岩石之间的相互作用。地下水的状况影响采矿活动，无论是在露天矿还是地下矿，例如矿山边坡的稳定性、岩石爆破、矿井空洞的形成以及地下矿工作面洪水。

A. Hidrogeologi daerah penelitian
A. 水文地质研究区

Hidrogeologi daerah penelitian ditentukan oleh geomorfologi, litologi bawah permukaan, struktur batuan, keberadaan sumber air, dan karakteristik akuifer. Mengacu pada klasifikasi Mandel dan Shiftan (1981) serta oleh Irawan dan Puradimadja (2013) dikembangkan dan disesuaikan dengan kondisi tipologi geomorfologi dan geologi Indonesia, daerah penelitian termasuk dalam tipologi sistem akuifer Batuan Sedimen Terlipat. Tipologi ini ditunjukkan oleh Formasi Wahau pada daerah penelitian, yang didominasi oleh perselingan batulempung-batupasir kuarsa dan pelapisan batupasir lempungan, serta bagian bawah didominasi batugamping berumur Oligosen. Struktur yang
研究区域的水文地质由地貌、地下岩石的岩性、岩石结构、水源的存在以及含水层的特征决定。根据 Mandel 和 Shiftan（1981）的分类，以及 Irawan 和 Puradimadja（2013）的研究，结合印度尼西亚的地貌和地质类型条件，研究区域属于褶皱沉积岩含水层系统的类型。该类型由研究区域的 Wahau 组所示，该区域以石灰岩、砂岩和粘土岩的交替层为主，底部以奥利戈岑期的石灰岩为主。结构
berkembang berupa lipatan antiklin di sebelah timurnya. Gambaran geologi regional yang bersumber dari peta geologi regional lembar Muara Lasan (1816) dapat dilihat pada Gambar 4.6. Sementara itu, kondisi geomorfologi yang bersumber dari interpretasi peta SRTM-DEMNAS dapat dilihat pada Gambar 5.7.
发展为其东侧的反向褶皱。来自 Muara Lasan（1816）区域地质图的区域地质描述见图 4.6。同时，来自 SRTM-DEMNAS 地图的地貌条件的解释见图 5.7。

B. Akuifer

Litologi penyusun akuifer daerah penelitian dipengaruhi oleh sejarah geologi dan kondisi tektonik yang menyebabkan deformasi geologi. Deformasi yang berupa lipatan antiklin, membentuk akuifer batuan sedimen terlipat yang berakibat kecilnya potensi airtanah di daerah penelitian. Di sisi lain, batuan penyusun, yang mayoritas batulempung- batupasir secara selang-seling dengan batugamping bagian dasar, mempunyai sifat akuitar, menambah makin kecilnya potensi airtanah.
研究区域的含水层组成岩石的岩石学受地质历史和构造条件的影响，这导致了地质变形。变形表现为背斜褶皱，形成了褶皱沉积岩含水层，导致研究区域地下水潜力较小。另一方面，组成岩石主要是交替出现的粘土岩和砂岩，底部有石灰岩，具有水文特性，进一步减少了地下水潜力。
Karakteristik akuifer daerah penelitian didapatkan dari data sekunder hasil uji akuifer dan litologi sejenis. Uji akuifer merupakan metode pengukuran yang bertujuan untuk mengetahui karakteristik akuifer, seperti kemampuan akuifer melalukan/melewatkan airtanah, menyimpan airtanah, dan membantu evaluasi potensi airtanah. Uji pemompaan dilakukan pada muka airtanah piezometrik dari sumur bor bekas pemboran yang terletak di bawah permukaan atau disebut sebagai sumur artesis negatif. Data sekunder hasil pemompaan untuk konduktivitas hidraulik (K) dapat dilihat pada Tabel 5.11.
研究区域的含水层特征是通过同类含水层的二次数据获得的。含水层试验是一种测量方法，旨在了解含水层的特征，例如含水层的地下水流动/渗透能力、储存地下水的能力，以及帮助评估地下水的潜力。抽水试验是在位于地下的旧钻井的水位（称为负压力井）上进行的。抽水的二次数据用于水力导电性（K），可见于表 5.11。
Tabel 5.11. Nilai Konduktivitas hidraulik (K)
表 5.11. 水力导电性值 (K)
No.  不。 Formasi  形成 Kedalaman (m)  深度 (米) K (m/detik)  K (m/秒) Lapisan  层
1 Wahau < 20 < 20 < 20<20 1 , 2 × 10 − 6 1 , 2 × 10 − 6 1,2xx10^(-6)1,2 \times 10^{-6} Akuitar
2 Wahau 20 − 30 20 − 30 20-3020-30 4 , 3 × 10 − 4 4 , 3 × 10 − 4 4,3xx10^(-4)4,3 \times 10^{-4} Akuifer
3 Wahau 30 − 60 30 − 60 30-6030-60 7 , 1 × 10 − 6 7 , 1 × 10 − 6 7,1xx10^(-6)7,1 \times 10^{-6} Akuitar
4 Wahau > 70 > 70 > 70>70 2 , 1 × 10 − 10 2 , 1 × 10 − 10 2,1xx10^(-10)2,1 \times 10^{-10} Akuiklud
No. Formasi Kedalaman (m) K (m/detik) Lapisan 1 Wahau < 20 1,2xx10^(-6) Akuitar 2 Wahau 20-30 4,3xx10^(-4) Akuifer 3 Wahau 30-60 7,1xx10^(-6) Akuitar 4 Wahau > 70 2,1xx10^(-10) Akuiklud| No. | Formasi | Kedalaman (m) | K (m/detik) | Lapisan | | :---: | :--- | :--- | :--- | :--- | | 1 | Wahau | $<20$ | $1,2 \times 10^{-6}$ | Akuitar | | 2 | Wahau | $20-30$ | $4,3 \times 10^{-4}$ | Akuifer | | 3 | Wahau | $30-60$ | $7,1 \times 10^{-6}$ | Akuitar | | 4 | Wahau | $>70$ | $2,1 \times 10^{-10}$ | Akuiklud |
Sumber: Devy, S.D, 2018
来源：Devy, S.D, 2018
Berdasarkan Tabel 4.15 di atas, maka nilai konduktivitas hidrolika yang mewakili Formasi Wahau mempunyai nilai konduktivitas hidraulik antara yaitu 1,22 × 10 − 5 m × 10 − 5 m xx10^(-5)m\times 10^{-5} \mathrm{~m} detik − 1 − 1 ^(-1)^{-1} hingga 7 , 1 × 10 − 6 m 7 , 1 × 10 − 6 m 7,1xx10^(-6)m7,1 \times 10^{-6} \mathrm{~m} detik − 1 − 1 ^(-1)^{-1}. Lapisan atas yang
根据上面的表 4.15，代表 Wahau 地层的水力导电性值在 1.22 × 10 − 5 m × 10 − 5 m xx10^(-5)m\times 10^{-5} \mathrm{~m} 秒 − 1 − 1 ^(-1)^{-1} 到 7 , 1 × 10 − 6 m 7 , 1 × 10 − 6 m 7,1xx10^(-6)m7,1 \times 10^{-6} \mathrm{~m} 秒 − 1 − 1 ^(-1)^{-1} 之间。上层
didominasi lapisan akuifer dengan lapisan bawah berupa lapisan akuiklud menjadikan daerah penelitian masuk dalam akuifer semi tertekan.
被含水层主导的含水层，底层为隔水层，使得研究区域属于半承压含水层。

C. Pola aliran airtanah
C. 地下水流动模式

Pada kondisi yang ditemui di alam, energi yang menggerakkan airtanah adalah energi potensial/energi gravitasi dan energi tekanan. Pada kondisi ini, energi-energi tersebut disederhanakan dengan menganggap temperatur konstan sehingga aliran airtanah dikontrol dan digerakkan oleh energi mekanik (Fetter, 1988). Menurut Hendrayana (2000), pergerakan airtanah disebabkan oleh perbedaan tekanan potensial (head), yakni selisih tekanan potensial tinggi dengan tekanan potensial rendah tanpa dipengaruhi media alirannya. Dengan demikian, aliran airtanah pada hakikatnya dikontrol oleh prinsip-prinsip fisika dan termodinamika (Notodarmojo, 2005).
在自然界中，地下水流动的能量是势能/重力能和压力能。在这种情况下，这些能量被简化为假设温度恒定，因此地下水流动由机械能控制和驱动（Fetter，1988）。根据 Hendrayana（2000），地下水的运动是由于潜在压力（水头）的差异，即高潜在压力与低潜在压力之间的差异，而不受其流动介质的影响。因此，地下水流动本质上是由物理和热力学原理控制的（Notodarmojo，2005）。
Model konseptual daerah penelitian didasarkan pada perubahan kondisi batas hidrolika, perubahan geometri lapisan batuan/akuifer, morfologi/topografi, perubahan tata guna lahan, dan kondisi hidrologi. Aliran airtanah secara dominan dikontrol oleh sistem aliran lokal daerah imbuhan airtanah. Selain itu, dikontrol pula lapisan akuifer yang tersingkap di permukaan, seperti daerah penelitian yang mayoritas batupasir.
研究区域的概念模型基于水文边界条件的变化、岩石/含水层几何形状的变化、地形/地貌、土地利用变化和水文条件。地下水流动主要受当地地下水补给流动系统的控制。此外，表面暴露的含水层也受到控制，例如研究区域主要是砂岩。
Batas hidrogeologis untuk pemodelan airtanah daerah penelitian meliputi, (1) batas tanpa aliran (no flow) yang berupa punggungan perbukitan yang berada di bagian timur, batas sungai (river boundary) yang terdiri dari Sungai Marah (utara) dan Sungai Kelinjau berada di bagian barat IUP PT. Karangan Utama Coal. Pemodelan menggunakan software Visual Modflow dan penggambaran pada peta menggunakan software ArcGis. Data-data masukan yang diperlukan untuk pemodelan meliputi, imbuhan airtanah, batas-batas hidrogeologis, kondisi batas hidraulika, tinggi permukaan dari sungai, properti dari batuan/akuifer, konduktivitas hidrolika dari tiap-tiap akuifer, dan geometri dari pelapisan batuan/akuifer secara regional. Penjelasan singkat mengenai data-data masukan untuk pemodelan airtanah daerah penelitian dapat dilihat pada Tabel 4.16. Sementara itu, hasil dari pemodelan dapat dilihat pada Gambar 5.49.
研究区域地下水建模的水文地质边界包括：（1）位于东部的无流动边界（no flow），以及位于 PT. Karangan Utama Coal 西部的马拉河（北）和克林焦河（river boundary）。建模使用 Visual Modflow 软件，地图绘制使用 ArcGis 软件。建模所需的输入数据包括地下水补给、水文地质边界、水力边界条件、河流的水面高度、岩石/含水层的属性、各含水层的水力传导率，以及区域岩石/含水层的层理几何形状。关于研究区域地下水建模输入数据的简要说明见表 4.16。同时，建模结果可见于图 5.49。
Tabel 5.12. Data masukan pemodelan aliran airtanah daerah penelitian
表 5.12. 研究区域地下水流动建模输入数据
Data  数据 Unit  单位 Nilai Lokasi  位置
K (konduktivitas hidraulik)
K (导水率)		 m det − 1 m det − 1 mdet^(-1)\mathrm{m} \mathrm{det}^{-1} 1 , 2 × 10 − 6 1 , 2 × 10 − 6 1,2xx10^(-6)1,2 \times 10^{-6} Akuitar
4 , 3 × 10 − 4 4 , 3 × 10 − 4 4,3xx10^(-4)4,3 \times 10^{-4} Akuifer
2 , 1 × 10 − 10 2 , 1 × 10 − 10 2,1xx10^(-10)2,1 \times 10^{-10} Akuiklud
Kondisi batas hidrogeologis
水文地质边界条件		 m 70 − 130 70 − 130 70-13070-130 Batas pemisah airtanah  地下水分界线
Constant head  恒定水头 m 20 − 30 20 − 30 20-3020-30 Sungai Merah & Sungai
River, stream  河流，小溪 mm th − 1 mm th − 1 mmth^(-1)\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1} 1.465 , 86 1.465 , 86 1.465,861.465,86
Imbuhan airtanah  地下水补给 % % %\% 15 − 60 15 − 60 15-6015-60
Porositas batuan  岩石孔隙度
Data Unit Nilai Lokasi K (konduktivitas hidraulik) mdet^(-1) 1,2xx10^(-6) Akuitar 4,3xx10^(-4) Akuifer 2,1xx10^(-10) Akuiklud Kondisi batas hidrogeologis m 70-130 Batas pemisah airtanah Constant head m 20-30 Sungai Merah & Sungai River, stream mmth^(-1) 1.465,86 Imbuhan airtanah % 15-60 Porositas batuan | Data | Unit | Nilai | Lokasi | | :--- | :--- | :--- | :--- | | K (konduktivitas hidraulik) | $\mathrm{m} \mathrm{det}^{-1}$ | $1,2 \times 10^{-6}$ | Akuitar | | | | $4,3 \times 10^{-4}$ | Akuifer | | | | $2,1 \times 10^{-10}$ | Akuiklud | | Kondisi batas hidrogeologis | m | $70-130$ | Batas pemisah airtanah | | Constant head | m | $20-30$ | Sungai Merah & Sungai | | River, stream | $\mathrm{mm} \mathrm{th}^{-1}$ | $1.465,86$ | | | Imbuhan airtanah | $\%$ | $15-60$ | | | Porositas batuan | | | |
Hasil dari pemodelan mendeskripsikan, pola aliran airtanah pada lapisan akuifer dangkal (<80 m) secara dominan mengalir menuju pusat batas hidrogeologis di Sungai di barat daerah penelitian. Hasil kalibrasi dan verifikasi model dengan acuan data head hidrolika hasil pemodelan dan hasil observasi mendapatkan nilai kesalahan atau EMS sebesar 4,8. Hasil ini menggambarkan bahwa hasil pemodelan yang tergambar pada Gambar 4.8 sudah mewakili kondisi pola aliran airtanah, ekuipotensial head hidrolika dari keadaan sebenarnya.
模型的结果描述了浅层含水层（<80 米）中地下水流动的模式，主要流向研究区西部河流的水文地质边界中心。通过与模型结果和观测结果的水头数据进行校准和验证，得到的误差值或 EMS 为 4.8。这个结果表明，图 4.8 中所示的模型结果已经代表了地下水流动模式和实际情况的水力势头。
Kuantitas atau debit airtanah hasil pemodelan yang diwakili oleh neraca airtanah total sebesar 42.336 m 3 42.336 m 3 42.336m^(3)42.336 \mathrm{~m}^{3} hari − 1 − 1 ^(-1)^{-1}. Neraca airtanah ini meliputi dari komponen masuk dan keluarnya airtanah dalam daerah penelitian, seperti constant head, river leakage, imbuhan, drain, dan evapotranspirasi. Sementara itu, untuk daerah penambangan mempunyai debit sebesar
地下水模型所表示的水量或流量的总水量平衡为 42.336 m 3 42.336 m 3 42.336m^(3)42.336 \mathrm{~m}^{3} 天 − 1 − 1 ^(-1)^{-1} 。该水量平衡包括研究区域内地下水的进出组成部分，如恒定水头、河流渗漏、补给、排水和蒸散发。同时，采矿区的流量为

0 , 49 m 3 0 , 49 m 3 0,49m^(3)0,49 \mathrm{~m}^{3} detik − 1 − 1 ^(-1)^{-1} atau 490 L detik − 1 − 1 ^(-1)^{-1}.
0 , 49 m 3 0 , 49 m 3 0,49m^(3)0,49 \mathrm{~m}^{3} 秒 − 1 − 1 ^(-1)^{-1} 或 490 L 秒 − 1 − 1 ^(-1)^{-1} .

D. Debit Puncak Limpasan Air Permukaan
D. 借记峰值地表水

Debit atau laju puncak limpasan air permukaan digunakan untuk merencanakan saluran-saluran air atau penirisan pada kawasan tambang. Debit/laju puncak limpasan air permukaan terjadi ketika jumlah curah hujan melebihi laju infiltrasi. Selain itu, air hujan yang jatuh ke permukaan akan menjadi aliran permukaan setelah tanah pada lapisan permukaan jenuh oleh air dan intensitas hujan melebihi laju infiltrasi dan perkolasi. Selanjutnya, air akan
地表水流量或峰值径流速率用于规划矿区的排水沟或排水系统。地表水流量/峰值径流速率发生在降雨量超过入渗速率时。此外，降落到地表的雨水在表层土壤被水饱和且降雨强度超过入渗和渗透速率后，将形成地表径流。接下来，水将
mengisi cekungan atau depresi pada permukaan tanah. Air yang mengalir pada permukaan kemudian saling bertemu di jaringan anak sungai dan kemudian mengalir menuju ke sungai yang lebih besar.
填充地表的凹陷或洼地。流动在地表的水随后在支流网络中相遇，然后流向更大的河流。
Metode perhitungan laju air permukaan dan debit puncak limpasan air permukaan (peak run off, Qp) pada DAS/tangkapan hujan menggunakan metode Rasional (Hammer & Mac Kitchen, 1981). Metode Rasional merupakan salah satu metode empiris dalam hidrologi, khususnya untuk aplikasi pada DAS/tangkapan hujan dengan ukuran kecil (< 300 ha) (Asdak, 1995) atau 10 km 2 km 2 km^(2)\mathrm{km}^{2} (Arsyad, 1989). Persamaan menghitung debit air limpasan puncak metode Rasional dapat dilihat pada
在流域/雨水集水区中，使用 Rasional 方法（Hammer & Mac Kitchen，1981）计算地表水流速和地表水峰值径流量（Qp）。Rasional 方法是水文学中一种经验方法，特别适用于小型流域/雨水集水区（< 300 公顷）（Asdak，1995）或 10 km 2 km 2 km^(2)\mathrm{km}^{2} （Arsyad，1989）。Rasional 方法计算峰值径流量的公式可以在
Persamaan 5.10.
Q = 0 , 278 × C × I × A Q = 0 , 278 × C × I × A Q=0,278 xxCxxIxxA\mathrm{Q}=0,278 \times \mathrm{C} \times \mathrm{I} \times \mathrm{A}
Keterangan Persamaan 5.10 sebagai berikut: Q adalah debit puncak air limpasan ( m 3 det − 1 ) , C m 3 det − 1 , C (m^(3)det^(-1)),quad C\left(m^{3} \operatorname{det}^{-1}\right), \quad C adalah koefisien air limpasan yang mengacu pada telaah pustaka, seperti terlihat pada Tabel 5.13.
Keterangan Persamaan 5.10 如下：Q 是峰值径流量 ( m 3 det − 1 ) , C m 3 det − 1 , C (m^(3)det^(-1)),quad C\left(m^{3} \operatorname{det}^{-1}\right), \quad C 是参考文献中的径流系数，如表 5.13 所示。
Tabel 5.13. Koefisien air limpasan © metode Rasional
表 5.13. 合理法的径流系数
Koefisien aliran C = Ct +Cs + Cv
流量系数 C = Ct + Cs + Cv		 Vegetasi, Cv
Topografi, Ct  地形，Ct 0,03 Pasir dan gravel  沙子和砾石 0,04 Hutan  胡坦
Datar (1 %) 0,08 Lempung berpasir  砂质粘土 0,08 Pertanian  农业 0,11
Bergelombang (1-10%)  波动 (1-10%) Lempung dan Padang  巴东
Perbukitan (10-20 %) 0,16 lanau 0,16 rumput  草 0,21
Pegunungan (> 20 %)
佩古农山 (> 20 %)		 0,26 Lapisan batu  岩层 0,26 tanaman  植物 0,28
Koefisien aliran C = Ct +Cs + Cv Vegetasi, Cv Topografi, Ct 0,03 Pasir dan gravel 0,04 Hutan Datar (1 %) 0,08 Lempung berpasir 0,08 Pertanian 0,11 Bergelombang (1-10%) Lempung dan Padang Perbukitan (10-20 %) 0,16 lanau 0,16 rumput 0,21 Pegunungan (> 20 %) 0,26 Lapisan batu 0,26 tanaman 0,28| Koefisien aliran C = Ct +Cs + Cv | | | | Vegetasi, Cv | | | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | Topografi, Ct | | 0,03 | Pasir dan gravel | 0,04 | Hutan | | Datar (1 %) | 0,08 | Lempung berpasir | 0,08 | Pertanian | 0,11 | | Bergelombang (1-10%) | | Lempung dan | | Padang | | | Perbukitan (10-20 %) | 0,16 | lanau | 0,16 | rumput | 0,21 | | Pegunungan (> 20 %) | 0,26 | Lapisan batu | 0,26 | tanaman | 0,28 |
Sumber: Hassing (1995) dalam Suripin, 1995
来源：Hassing（1995）在 Suripin，1995 中
Persamaan metode Rasional menjelaskan, intensitas curah hujan, yang merata di seluruh DAS, berbanding lurus dengan waktu konsentrasi. Waktu konsentrasi (Tc) adalah waktu aliran air dari tempat yang paling jauh (hulu DAS) ke titik pengamatan aliran air di hilir DAS. Rumus yang umum dipakai untuk menghitung Tc adalah Persamaan 5.11 (Hammer & Mac Kitchen, 1981).
合理方法的方程解释了降雨强度在整个流域内是如何与集中时间成正比的。集中时间（Tc）是水流从最远处（流域上游）到流域下游水流观测点的时间。计算 Tc 的常用公式是方程 5.11（Hammer & Mac Kitchen，1981）。
T c = L v T c = L v T_(c)=(L)/(v)T_{c}=\frac{\mathrm{L}}{\mathrm{v}}
Keterangan Persamaan 4.11, yaitu Tc adalah waktu konsentrasi (menit), L atau jarak maksimum aliran DAS (m), V merupakan kecepatan aliran ( km jam − 1 ) km jam − 1 (kmjam^(-1))\left(\mathrm{km} \mathrm{jam}^{-1}\right). Sementara itu, intensitas hujan ( 1 , mm jam − 1 1 , mm jam − 1 1,mmjam^(-1)1, \mathrm{~mm} \mathrm{jam}^{-1} )) merupakan jumlah hujan tiap satuan waktu. Intensitas hujan selama waktu konsentrasi menggunakan rumus Mononobe (Kamiana, 2005) yang tersaji pada Persamaan 5.12
公式 4.11 的说明，即 Tc 是集中时间（分钟），L 或流域的最大流动距离（米），V 是流速 ( km jam − 1 ) km jam − 1 (kmjam^(-1))\left(\mathrm{km} \mathrm{jam}^{-1}\right) 。与此同时，降雨强度（ 1 , mm jam − 1 1 , mm jam − 1 1,mmjam^(-1)1, \mathrm{~mm} \mathrm{jam}^{-1} ）是每单位时间的降雨量。集中时间内的降雨强度使用 Mononobe 公式（Kamiana，2005），如公式 5.12 所示。
I = ( R 24 24 ) × ( 24 T e ) 2 / 3 I = R 24 24 × 24 T e 2 / 3 I=((R_(24))/(24))xx((24)/(T_(e)))^(2//3)\mathrm{I}=\left(\frac{\mathrm{R}_{24}}{24}\right) \times\left(\frac{24}{\mathrm{~T}_{\mathrm{e}}}\right)^{2 / 3}

E. Koefisien limpasan  E. 溢流系数

Pendekatan nilai C ditentukan oleh perbandingan total C terhadap luas rata-rata pemanfaatan lahan. Hasil perhitungan nilai C C CC, jenispenggunaan lahan, dan daerah tangkapan hujan dari Sub DAS atau daerah tangkapan hujan.
C 值的计算方法是通过将总 C 与平均土地利用面积进行比较。计算结果为 C C CC ，土地利用类型，以及子流域或集水区的雨水集水区。
Tab5I 4.14.
Koefisien air limpasan © metode Rasional daerah penelitian
径流系数 © 合理方法 研究区域
Tata guna lahan  塔塔古纳拉汉 C C C\mathbf{C} 2 2 2\mathbf{2}
Hutan Lahan Kering Sekunder
干旱次生林		 0,18 2.23 0,40
Semak-belukar  灌木丛 0,22 161.78 35,59
Tanah terbuka  开放土地 0,37 5.46 2,02
Perkebunan  种植园 0,27 37.81 10,21
Total  总计 207,29 48,22
Rata-rata  平均值 0 , 2 3 0 , 2 3 0,23\mathbf{0 , 2 3}
Tata guna lahan C 2 Hutan Lahan Kering Sekunder 0,18 2.23 0,40 Semak-belukar 0,22 161.78 35,59 Tanah terbuka 0,37 5.46 2,02 Perkebunan 0,27 37.81 10,21 Total 207,29 48,22 Rata-rata 0,23 | Tata guna lahan | $\mathbf{C}$ | | $\mathbf{2}$ | | :--- | :---: | :---: | :---: | | Hutan Lahan Kering Sekunder | 0,18 | 2.23 | 0,40 | | Semak-belukar | 0,22 | 161.78 | 35,59 | | Tanah terbuka | 0,37 | 5.46 | 2,02 | | Perkebunan | 0,27 | 37.81 | 10,21 | | Total | | 207,29 | 48,22 | | Rata-rata | $\mathbf{0 , 2 3}$ | | |
Hasil dari perhitungan diketahui, nilai C daerah tangkapan hujan sebesar 0,23, seperti terlihat pada Tabel 4.18. Sehingga diartikan 0,23 atau 23 persen dari air hujan yang turun akan melimpas ke permukaan dan kemudian mengalir dari hulu ke hilir daerah aliran sungai batas IUP PT. Karangan Utama Coal.
计算结果显示，雨水集水区的 C 值为 0.23，如表 4.18 所示。因此，这意味着 23%的降雨水将流失到地表，然后从上游流向 PT. Karangan Utama Coal 的 IUP 边界的河流流域。
Gambar 5. 12 Dimensi Limpasan Air Permukaan
图 5. 12 表面水流量的维度

F. Waktu konsentrasi  F. 集中时间

Nilai T c T c T_(c)T_{c} dipengaruhi elevasi antara sungai bagian hulu dan hilir yang berkorelasi dengan kecepatan aliran. Makin kecil gradien elevasi akan menyebabkan kecepatan aliran air permukaan makin lambat dan berdampak makin lamanya waktu konsentrasi aliran, begitu pula sebaliknya. Pada daerah penelitian, nilai Tc pada jaringan sungai yang terhubung ke Sungai Merah yang mempunyai panjang sungai 2,9 km, yaitu selama 2,49 jam. Kondisi ini memperlihatkan, lamanya pengaliranair permukaan daerah penelitian, yaitu jaringan Sungai Merah di bagian timur, yang mengalir dari utara (hulu) ke selatan (selatan).
值 T c T c T_(c)T_{c} 受上游和下游河流之间的海拔影响，这与流速相关。海拔梯度越小，地表水流速越慢，导致流动集中时间越长，反之亦然。在研究区域，连接到红河的河流网络的 Tc 值为 2.9 公里，持续时间为 2.49 小时。这个条件显示了研究区域地表水流动的持续时间，即东部的红河网络，从北（上游）流向南（下游）。

G. Intensitas curah hujan
G. 降雨强度

Daerah penelitian dipengaruhi oleh durasi/waktu lamanya hujan pada daerah tangkapan hujan. Intensitas curah hujan disimbolkan I dengan satuan mm j − 1 j − 1 j^(-1)j^{-1}. Perhitungan nilai I menggunakan rumus Mononobe. Data yang mempengaruhi besaran I meliputi data durasi/lamanya curah hujan dan curah hujan harian daerah penelitian. Hasil perhitungan nilai I sebesar 2,32 mm jam − 1 − 1 ^(-1){ }^{\mathbf{- 1}}.
研究区域受降雨持续时间/时间的影响。降雨强度用 I 表示，单位为毫米 j − 1 j − 1 j^(-1)j^{-1} 。I 值的计算使用 Mononobe 公式。影响 I 值的因素包括降雨持续时间和研究区域的日降雨量。计算得出的 I 值为 2.32 毫米每小时 − 1 − 1 ^(-1){ }^{\mathbf{- 1}} 。

H. Debit puncak limpasan air permukaan
H. 借记峰值地表水溢出

Besaran debit aliran permukaan daerah tangkapan hujan dipengaruhi oleh intensitas yang tetap dalam jangka waktu tertentu, waktu konsentrasi, koefisien dari tata guna lahan yang dianggap tetap selama waktu konsentrasi, dan luas dari daerah aliran sungai yang tidak berubah selama durasi berlangsungnya
降雨集水区的地表流量受固定强度在特定时间段内、集中时间、在集中时间内被视为固定的土地利用系数以及在持续期间内不变的流域面积的影响
hujan. Daerah yang masuk perhitungan adalah daerah tangkapan hujan yang menjadi daerah penelitian. Hasil perhitungan debit puncak dengan metode Rasional daerah penelitian sebesar 31 , 07 m 3 det − 1 31 , 07 m 3 det − 1 31,07m^(3)det^(-1)31,07 \mathrm{~m}^{\mathbf{3}} \operatorname{det}^{-1}. Data keseluruhan debit air (permukaan dan airtanah) pada daerah penelitian dapat dilihat pada Tabel 4.28 .
降雨。计算的区域是作为研究区域的雨水集水区。研究区域的峰值流量计算结果为 31 , 07 m 3 det − 1 31 , 07 m 3 det − 1 31,07m^(3)det^(-1)31,07 \mathrm{~m}^{\mathbf{3}} \operatorname{det}^{-1} 。研究区域内的整体水流数据（地表水和地下水）可见于表 4.28。
Tabel 4.19. Jumlah debit air daerah penambangan
表 4.19. 矿区水流量总量
Air  空气 Debit ( m 3 d e t − 1 m 3 d e t − 1 (m^(3)det^(-1):}\left(\mathbf{m}^{\mathbf{3}} \mathbf{~ d e t ~}^{\mathbf{- 1}}\right. )  借记 ( m 3 d e t − 1 m 3 d e t − 1 (m^(3)det^(-1):}\left(\mathbf{m}^{\mathbf{3}} \mathbf{~ d e t ~}^{\mathbf{- 1}}\right. )
Airtanah 0,49
Air permukaan  表面空气 31,07
Total  总计 3 1 , 5 6 3 1 , 5 6 31,56\mathbf{3 1 , 5 6}
Air Debit (m^(3)det^(-1):} ) Airtanah 0,49 Air permukaan 31,07 Total 31,56| Air | Debit $\left(\mathbf{m}^{\mathbf{3}} \mathbf{~ d e t ~}^{\mathbf{- 1}}\right.$ ) | | :--- | :---: | | Airtanah | 0,49 | | Air permukaan | 31,07 | | Total | $\mathbf{3 1 , 5 6}$ |

5.2.3. Rekomendasi Hidrologi Dan Hidrogeologi
5.2.3. 水文和水文地质建议

5.2.3.1. Rencana Penyaliran Tambang
5.2.3.1. 矿山排水计划

Penyaliran tambang merupakan suatu kegiatan atau usaha yang terkait dengan operasi penambangan yang bertujuan untuk mencegah, mengeringkan atau mengeluarkan air yang masuk dalam daerah penambangan yang mengakibatkan terganggunya kegiatanpenambangan, khususnya pada pit tambang. Sumber air ini berasal dari air hujan, limpasan air permukaan dan airtanah. Kegiatan yang mencakup meliputi: perhitungan kuantitas air (air hujan, air permukaan dan airtanah), pembuatan sump (sumuran), perhitungan jumlah pompa dan pembuatan saluran terbuka yang bertujuan untuk mengalirkan air dari pit ke settling pond atau ke sungai.
排水工作是与采矿作业相关的活动或努力，旨在防止、排干或排出进入采矿区的水，以免影响采矿活动，特别是在矿坑中。这些水源来自降雨、地表水径流和地下水。相关活动包括：水量计算（降雨、水面和地下水）、井的建设、泵的数量计算以及开放渠道的建设，目的是将水从矿坑引流到沉淀池或河流。

A. Sump  A. 污水池

Sump berfungsi sebagai penampungan air sementara sebelum dipompakan ke luar tambang. Perhitungan debit air limpasan didapatkan volume air total yang akan masuk ke dalam sump dengan waktu konsentrasi 2,49 jam. Berdasarkan hasil perhitungan diketahui debit limpasan air permukaan dan airtanah, yaitu sebesar 31 , 07 m 3 det − 1 31 , 07 m 3 det − 1 31,07m^(3)det^(-1)31,07 \mathrm{~m}^{3} \mathrm{det}^{-1} dan waktu konsentrasi 2,49 jam akan didapatkan dimensi sump jika terjadi hujan dalam 1 hari dengan mengacu pada persamaan 5.16.
集水坑作为临时蓄水池，在水被抽出矿井之前。流出水量的计算是基于在 2.49 小时的集中时间内将进入集水坑的总水量。根据计算结果，已知地表水和地下水的流出量分别为 31 , 07 m 3 det − 1 31 , 07 m 3 det − 1 31,07m^(3)det^(-1)31,07 \mathrm{~m}^{3} \mathrm{det}^{-1} ，在 2.49 小时的集中时间内，如果在 1 天内下雨，将根据方程 5.16 获得集水坑的尺寸。
V sump = Q × t c V sump  = Q × t c V_("sump ")=Qxxt_(c)\mathrm{V}_{\text {sump }}=\mathrm{Q} \times \mathrm{t}_{\mathrm{c}}
Sehingga dari persamaan tersebut didapatkan dimensi sump total yang dapat menampung limpasan air permukaan pit, yang secara detail dapat dilihat pada Tabel 5.15.
因此，从该方程中得到了可以容纳坑道地表水流的总水池尺寸，详细信息见表 5.15。
Tabel 5.15. Volume sump masing-masing pit
表 5.15。各个坑的容积汇总
Lokasi  位置
  借记空气总计 ( m 3 / det ) m 3 / det (m^(3)//det)\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{det}\right)
Debit air total
( m 3 / det ) m 3 / det (m^(3)//det)\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{det}\right)
Debit air total (m^(3)//det)| Debit air total | | :---: | | $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{det}\right)$ |
  借记空气总计 ( m 3 / jam ) m 3 / jam (m^(3)//jam)\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{jam}\right)
Debit air total
( m 3 / jam ) m 3 / jam (m^(3)//jam)\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{jam}\right)
Debit air total (m^(3)//jam)| Debit air total | | :---: | | $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{jam}\right)$ |
 tc ( jam ) ( jam ) (jam)(\mathrm{jam})
Volume sump
( m 3 ) m 3 (m^(3))\left(\mathrm{m}^{3}\right)
Volume sump (m^(3))| Volume sump | | :---: | | $\left(\mathrm{m}^{3}\right)$ |
Pit  坑 31,07 11.186 , 33 11.186 , 33 11.186,3311.186,33 2,49 27.856
Lokasi "Debit air total (m^(3)//det)" "Debit air total (m^(3)//jam)" tc (jam) "Volume sump (m^(3))" Pit 31,07 11.186,33 2,49 27.856| Lokasi | Debit air total <br> $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{det}\right)$ | Debit air total <br> $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{jam}\right)$ | tc $(\mathrm{jam})$ | Volume sump <br> $\left(\mathrm{m}^{3}\right)$ | | :---: | :---: | :--- | :--- | :--- | | Pit | 31,07 | $11.186,33$ | 2,49 | 27.856 |
Gambar 5.13. Dimensi Sump dan pengendalian airtanah
图 5.13. 污水池的尺寸和地下水控制

5.2.3.2. Perhitungan jumlah pompa
5.2.3.2. 泵的数量计算

Salah satu komponen penting dalam membuat rancangan penyaliran air tambang adalah memilih dan menentukan jumlah pompa untuk mengatasi air tambang. Kapasitas dan jumlah pompa yang akan digunakan pada umumnya ditentukan berdasarkan debit pompa, kemampuan mengatasi head (total head), daya, dan harga.
在制定矿山排水设计时，一个重要的组成部分是选择和确定泵的数量以应对矿山水。泵的容量和数量通常根据泵的流量、克服扬程的能力、功率和价格来确定。
Dalam penentuan jumlah pompa yang akan digunakan untuk penyaliran tambang, jumlah pompa ditentukan berdasarkan rekomendasi dengan perbandingan 2:1 dengan jumlah debit total air yang masuk ke tambang. Secara rinci, spesifikasi pompa untuk penyaliran dapat dilihat pada Tabel 4.21.
在确定用于矿山排水的泵的数量时，泵的数量是根据建议以 2:1 的比例确定的，基于进入矿山的总水流量。具体来说，排水泵的规格可以在表 4.21 中查看。
Pompa yang digunakan total berjumlah 3 unit pompa pada sump yang direncanakan, dengan spesifikasi seperti pada Tabel 4.12. Kapasitas pompa dapat diketahui dari kurva pompa multiflo 420 (Gambar 5.32) diketahui kapasitas pompa 828 m 3 / jam 828 m 3 / jam 828m^(3)//jam828 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{jam} atau 19.872 m 3 / 19.872 m 3 / 19.872m^(3)//19.872 \mathrm{~m}^{3} / hari, total head yaitu 125 m dengan RPM 1000 (Tabel 4.12) dengan tingkat efisiensi sebesar 73 %. Jumlah pompa masing-masing satu buah. Sementara itu, untuk pipa disesuaikan dengan kondisi topografi dan lokasi sump di pit. Air dari pipa kemudian dipompa menuju ke
计划使用的泵总共有 3 台泵，规格如表 4.12 所示。泵的容量可以从多流 420 泵曲线（图 5.32）中得知，泵的容量为 828 m 3 / jam 828 m 3 / jam 828m^(3)//jam828 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{jam} 或 19.872 m 3 / 19.872 m 3 / 19.872m^(3)//19.872 \mathrm{~m}^{3} / 天，总扬程为 125 米，转速为 1000 RPM（表 4.12），效率为 73%。每种泵各一台。同时，管道根据坑道的地形和泵井的位置进行调整。水通过管道被泵送到
booster dan selanjutnya dialirkan ke kolam pengendapan jaringan untuk mengontrol kualitas air sump
增压器然后被输送到沉淀池以控制水质
tersebut. Kondisi diharapkan kualitas air sump yang dialirkan ke jaringan sungai mempunyai standar baku kualitas air sesuai peraturan yang berlaku. Hasil perhitungan dengan menggunakan persamaan 5.17 didapatkan waktu pemompaan sump pada pit dapat dilihat pada Tabel 5.16.
该条件下，期望排入河流网络的水池水质符合现行法规的水质标准。使用公式 5.17 计算得出的坑道水池的抽水时间见表 5.16。
Waktu pemompaan = volume sump effisiensi kapasitas pompa × jumlah pompa =  volume sump   effisiensi kapasitas pompa  ×  jumlah pompa  =(" volume sump ")/(" effisiensi kapasitas pompa "xx" jumlah pompa ")=\frac{\text { volume sump }}{\text { effisiensi kapasitas pompa } \times \text { jumlah pompa }}  泵送时间 = volume sump effisiensi kapasitas pompa × jumlah pompa =  volume sump   effisiensi kapasitas pompa  ×  jumlah pompa  =(" volume sump ")/(" effisiensi kapasitas pompa "xx" jumlah pompa ")=\frac{\text { volume sump }}{\text { effisiensi kapasitas pompa } \times \text { jumlah pompa }}
Tabel 5.16. Spesifikasi pompa penyaliran tambang
表 5.16. 矿山排水泵规格
Merek pompa  泵品牌 Multiflo
Model  模型 MFV420
Jenis pompa  泵的类型 Centrifugal Pumps  离心泵
RPM 1000 RPM  1000 转/分钟
Kapasitas Maksimum  最大容量 1000 m 3 1000 m 3 1000m^(3)1000 \mathrm{~m}^{3} jam − 1 − 1 ^(-1)^{-1}   1000 m 3 1000 m 3 1000m^(3)1000 \mathrm{~m}^{3} 果酱 − 1 − 1 ^(-1)^{-1}
Kemampuan mengatasi head (total head)
处理总水头的能力		 70 meter − 1 70 meter − 1 70meter^(-1)70 \mathrm{~meter}^{-1}
Efisiensi kerja  工作效率 73 % 73 % 73%73 \%
Merek pompa Multiflo Model MFV420 Jenis pompa Centrifugal Pumps RPM 1000 RPM Kapasitas Maksimum 1000m^(3) jam ^(-1) Kemampuan mengatasi head (total head) 70meter^(-1) Efisiensi kerja 73%| Merek pompa | Multiflo | | :--- | :--- | | Model | MFV420 | | Jenis pompa | Centrifugal Pumps | | RPM | 1000 RPM | | Kapasitas Maksimum | $1000 \mathrm{~m}^{3}$ jam $^{-1}$ | | Kemampuan mengatasi head (total head) | $70 \mathrm{~meter}^{-1}$ | | Efisiensi kerja | $73 \%$ |
Tabel 5.17. Perhitungan waktu pemompaan
表 5.17. 泵送时间计算
No.  不。 Volume sump ( m 3 )  Volume   sump  m 3 {:[" Volume "],[" sump "(m^(3))]:}\begin{gathered} \text { Volume } \\ \text { sump }\left(\mathrm{m}^{3}\right) \end{gathered} Debit Pompa   借记泵 3 3 33 Jumlah pompa  泵的数量
  总借记 3
Total debit
3
Total debit 3| Total debit | | :--- | | 3 |
 Waktu pemompaan  泵送时间
1 27.856 828 3 2.484 11,21
No. " Volume sump (m^(3))" Debit Pompa 3 Jumlah pompa "Total debit 3" Waktu pemompaan 1 27.856 828 3 2.484 11,21| No. | $\begin{gathered} \text { Volume } \\ \text { sump }\left(\mathrm{m}^{3}\right) \end{gathered}$ | Debit Pompa $3$ | Jumlah pompa | Total debit <br> 3 | Waktu pemompaan | | :---: | :---: | :---: | :---: | :---: | :---: | | 1 | 27.856 | 828 | 3 | 2.484 | 11,21 |
Gambar 5.14. Kurva pompa multiflo 420
图 5.14. 多流泵曲线 420
Tabel 5.18. Spesifikasi pompa multiflo 420
表 5.18. 多流泵 420 的规格
Tipe Max Best Performance/efficiency
最佳性能/效率
RPM Head ( m ) ( m ) (m)(\mathrm{m})  头 ( m ) ( m ) (m)(\mathrm{m})
Q
( m 3 / s ) m 3 / s (m^(3)//s)\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right)
Q (m^(3)//s)| Q | | :---: | | $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right)$ |
 Q ( m 3 / h ) Q m 3 / h Q(m^(3)//h)\mathrm{Q}\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{h}\right) R P M R P M RPMR P M Head ( m ) ( m ) (m)(\mathrm{m})  头 ( m ) ( m ) (m)(\mathrm{m})
Q
( m 3 / s m 3 / s (m^(3)//s:}\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right.
Q (m^(3)//s:}| Q | | :---: | | $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right.$ |
 Q ( m 3 / h ) Q m 3 / h Q(m^(3)//h)\mathrm{Q}\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{h}\right)
MF-420 1.200 150 0,37 1.332 1.100 125 0,23 828
Tipe Max Best Performance/efficiency RPM Head (m) "Q (m^(3)//s)" Q(m^(3)//h) RPM Head (m) "Q (m^(3)//s:}" Q(m^(3)//h) MF-420 1.200 150 0,37 1.332 1.100 125 0,23 828| Tipe | Max | | | | Best Performance/efficiency | | | | | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | | RPM | Head $(\mathrm{m})$ | Q <br> $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right)$ | $\mathrm{Q}\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{h}\right)$ | $R P M$ | Head $(\mathrm{m})$ | Q <br> $\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{s}\right.$ | $\mathrm{Q}\left(\mathrm{m}^{3} / \mathrm{h}\right)$ | | MF-420 | 1.200 | 150 | 0,37 | 1.332 | 1.100 | 125 | 0,23 | 828 |
Gambar 5.15.
Sistem pemompaan dan pengendalian air dalam PIT Tambang
矿坑水泵和控制系统
Laporan Studi Kelayakan  可行性研究报告
PT. Karangan Utama Coal
Kabupaten Kutai Timur Propinsi Kalimantan Timur
库泰东县 东加里曼丹省

BAB VI  第六章

RENCANA PENAMBANGAN  采矿计划

6.1. SISTEM/ METODA DAN TATA CARA PENAMBANGAN
6.1. 系统/方法和采矿程序

Penentuan metode dan sistem penambangan sangat dipengaruhi oleh kondisi lokasi penambangan, keadaan endapan batubara dan penutupnya, bentuk konfigurasi pit, pemilihan peralatan, dan parameter ekonomi. Metode penambangan yang akan diterapkan pada penambangan batubara di wilayah IUP PT. Karangan Utama Coal adalah tambang terbuka (strip mining) dengan sistem pemberaian batuan adalah Truck and Shovel dikombinasikan dengan pemboran dan peledakan agar dapat meningkatkan efektifitas kegiatan pemberaian batuan penutup. Metode penimbunan yang dilakukan adalah backfilling, yaitu menimbun kembali pit yang telah ditambang (final). Dasar pemilihan sistem Truck and Shovel dan backfilling ini adalah :
采矿方法和系统的确定受到采矿地点条件、煤层及其覆盖层的状态、坑的形状配置、设备选择和经济参数的影响。在 PT. Karangan Utama Coal 的 IUP 区域，应用于煤矿开采的方法是露天开采（剥离采矿），其岩石剥离系统为卡车和铲斗，结合钻探和爆破，以提高覆盖岩石剥离活动的有效性。进行的填埋方法是回填，即对已开采的坑（最终）进行回填。选择卡车和铲斗及回填系统的基础是：
  • Kondisi morfologi daerah penyelidikan mempunyai morfologi perbukitan landai.
    研究区域的形态条件具有平缓丘陵的形态。
    Karakteristik seam batubara
    煤层特征
    Karakteristik batubara pada PT. Karangan Utama Coal dengan keadaan pada IUP sebaran dengan arah Timur Laut-Barat Laut
    PT. Karangan Utama Coal 的煤炭特性在东南-西北方向的 IUP 分布状态下

Karakteristik overburden
覆盖层特征

Karakteristik dari material overburden dalam hal ini terbagi menjadi karakter secara fisik maupun kimia. Jika secara karakter fisik material overburden akan berkaitan dengan metode pembongkaran overburden apakah dengan metode pemboran dan peledakan ataukan cukup hanya dengan metode ripping - digging saja atau dengan kombinasi kedua metode tersebut pada daerah-daerah tertentu sesuai kebutuhan. Jika secara kimiawi akan menentukan metode penambangan yang berhubungan dengan kondisi PAF dan NAF dari penanganan material overburden.
覆盖层材料的特性在物理和化学方面分为两类。如果从物理特性来看，覆盖层材料将与覆盖层的开采方法有关，是否采用钻探和爆破方法，或者仅仅使用撕裂-挖掘方法，或者在特定区域根据需要结合这两种方法。如果从化学角度来看，将决定与覆盖层材料处理的 PAF 和 NAF 条件相关的采矿方法。
  • Pertimbangan geoteknik  岩土工程考虑
Lereng lubang keseluruhan harus dirancang terdiri dari beberapa lereng tunggal dengan geometri yang ditentukan. Dari hasil kajian geoteknik direkomendasikan bahwa geometri lereng tunggal harus dirancang pada ketinggian maksimum 10 m dengan sudut kemiringan tidak lebih dari 43 derajat lebar tanggul harus disesuaikan untuk mendapatkan rekomendasi kemiringan keseluruhan.
整个坡面应设计为由多个单独的坡面组成，具有特定的几何形状。根据地质技术研究的结果，建议单个坡面的几何形状应设计为最大高度 10 米，倾斜角度不超过 43 度，堤坝的宽度应根据整体坡度的建议进行调整。
  • Pertimbangan kualitas batubara
    煤炭质量考虑
Kualitas batubara yang akan menjadi produk penjualan batubara PT. Karangan Utama Coal adalah Rata-rata calorific value (GAR) adalah ± 5.700 ± 5.700 +-5.700\pm 5.700 5957 kcal / kg 5957 kcal / kg 5957kcal//kg5957 \mathrm{kcal} / \mathrm{kg} yang akan dihasilkan tersebut secara pembobotan (composite) maka parameter ini juga menjadi pertimbangan dalam menentukan metode penambangannya.
PT. Karangan Utama Coal 销售的煤炭产品的煤炭质量是平均热值（GAR）为 ± 5.700 ± 5.700 +-5.700\pm 5.700 5957 kcal / kg 5957 kcal / kg 5957kcal//kg5957 \mathrm{kcal} / \mathrm{kg} ，根据加权（复合）计算得出，因此该参数也是确定其开采方法的考虑因素。
Target produksi  生产目标
Rencana target produksi batubara pertahun didasarkan atas hasil estimasi cadangan batubara yang telah dilakukan oleh PT. Karangan Utama Coal berdasarkan SNI-2019 dengan total estimasi cadangan batubara yang didapatkan dan juga didasarkan atas kemampuan kapasitas produksi dari pabrik pengolahan serta pangsa pasar batubara produk olahan dari PT. Karangan Utama Coal.
每年煤炭生产目标计划是基于 PT. Karangan Utama Coal 根据 SNI-2019 进行的煤炭储量估算结果，结合所获得的煤炭储量总估算以及加工厂的生产能力和 PT. Karangan Utama Coal 加工煤炭产品的市场份额。
  • Rencana kebutuhan peralatan
    设备需求计划
Rencana kebutuhan peralatan yang dipergunakan oleh PT. Karangan Utama Coal secara lengkap dapat dilihat pada Tabel 6.6 dan Tabel 6.7. Jenis dan Spesifikasi Alat Utama dan Penunjang dari bagian BAB VI ini.
PT. Karangan Utama Coal 使用的设备需求计划的完整信息可以在表 6.6 和表 6.7 中查看。本章第六部分的主要和辅助设备的类型和规格。
Pertimbangan lingkungan  环境考虑
Dalam hal ini pertimbangan komponen lingkungan dalam penentuan metode penambangan agar dapat memperkirakan dampak penting yang harus dikelola maupun dipantau agar kegiatan penambangan batubara PT. Karangan Utama Coal berjalan dengan baik dan benar sesuai dengan
在这种情况下，考虑环境因素在确定采矿方法中的重要性，以便能够预测必须管理和监测的重要影响，以确保 PT. Karangan Utama Coal 的煤矿开采活动顺利且正确地进行。
peraturan dan perundang-undangan yang berlaku serta dapat memberikan dampak positif terhadap komponen lingkungan yang ada - Harga jual batubara.
适用的法规和法律，以及能够对现有环境组件产生积极影响的 - 煤炭销售价格。
Produk batubara yang akan dipasarkan oleh PT. Karangan Utama Coal adalah Rata-rata calorific value (GAR) adalah ± 5.280 kcal / kg ± 5.280 kcal / kg +-5.280kcal//kg\pm 5.280 \mathrm{kcal} / \mathrm{kg} sehingga proyeksi nilai jual pada tahun-tahun kedepan menjadikan hal penting dalam salah satu parameter penentuan metode penambangan yang tentu saja hal ini berkaitan dengan biaya serta pendapatan (revenew). Proyeksi harga jual batubara PT. Karangan Utama Coal didasarkan atas Harga Batubara Acuan (HBA) yang ditetapkan pemerintah, dalam pembuatan dokumen studi kelayakan ini HBA yang dijadikan acuan proyeksi .
PT. Karangan Utama Coal 将销售的煤产品的平均热值（GAR）为 ± 5.280 kcal / kg ± 5.280 kcal / kg +-5.280kcal//kg\pm 5.280 \mathrm{kcal} / \mathrm{kg} ，因此未来几年的销售价值预测在确定采矿方法的一个参数中显得尤为重要，这当然与成本和收入（revenew）相关。PT. Karangan Utama Coal 的煤炭销售价格预测基于政府设定的基准煤炭价格（HBA），在编制本可行性研究文件时，HBA 作为预测的参考。
Bagan Alir kegiatan Penambangan di PT. Karangan Utama Coal
PT. Karangan Utama Coal 的采矿活动图

6.2. RENCANA PRODUKSI  6.2. 生产计划

Manajemen PT. Karangan Utama Coal menetapkan dan merencanakan menambang batubara selama 19 tahun dengan produksi tertinggi di tahun ke 2 - tahun ke-17 yaitu sebesar 2.000.000 MT/Tahun dan produksi batubara terendah yaitu pada akhir tahun penambangan tahun ke-19 sebesar 750.000 MT dengan tingkat SR rata - rata 6,99 : 1. Dalam kegiatan penambangan batubara, akan terjadi kehilangan (loses) yang terdistribusi pada kegiatan penggalian, pengangkutan dan pada saat proses pengolahan (Tabel 6.1).
PT. Karangan Utama Coal 的管理层设定并计划在 19 年内开采煤炭，最高产量在第 2 年到第 17 年为 2,000,000 MT/年，最低产量在第 19 年采矿结束时为 750,000 MT，平均 SR 比率为 6.99:1。在煤炭开采活动中，将会发生在挖掘、运输和加工过程中分布的损失（见表 6.1）。

6.2.1. Jadwal rencana produksi
6.2.1. 生产计划表

Rencana produksi ini dibuat dengan perhitungan dari awal tahun penambangan hingga selesai. Jadwal rencana produksi yang dibuat oleh PT. Karangan Utama Coal berdasarkan pada Jumlah Cadangan Batubara yang bisa ditambang, kemampuan peralatan dan modal yang dimiliki serta prospeksi penjualan batubara yang diperkirakan akan terus meningkat setiap tahunnya. Tabel 6.1 di bawah ini menjelaskan jumlah produksi dan penjualan batubara yang direncanakan oleh PT. Karangan Utama Coal dari tahun pertama hingga tahun ke-19.
该生产计划是根据从开采年初到完成的计算制定的。PT. Karangan Utama Coal 制定的生产计划时间表基于可开采的煤炭储量、设备能力和拥有的资金，以及预计每年将持续增长的煤炭销售前景。下表 6.1 说明了 PT. Karangan Utama Coal 从第一年到第十九年的计划煤炭生产和销售数量。
Tabel 6.1 Jadwal Rencana Produksi 19 tahun
表 6.1 19 年生产计划表
TAHUN
  目标吨
TARGET
TON
TARGET TON| TARGET | | :---: | | TON |
OB
BCM
OB BCM| OB | | :---: | | BCM |
 SR
LUAS
HA
LUAS HA| LUAS | | :---: | | HA |
1 1.000 .000 , 00 1.000 .000 , 00 1.000.000,001.000 .000,00 7.289 .850 , 42 7.289 .850 , 42 7.289.850,427.289 .850,42